摘要: 介紹了橋梁結(jié)構(gòu)地震碰撞效應(yīng)及防落梁措施方面的一些近期進(jìn)展。在介紹了接觸碰撞問題的計(jì)算理論及分析方法的基礎(chǔ)上, 對地震作用下相鄰橋梁結(jié)構(gòu)間碰撞效應(yīng)的理論以及試驗(yàn)研究進(jìn)展進(jìn)行了回顧和總結(jié); 并針對地震中橋梁上部結(jié)構(gòu)發(fā)生落梁的問題, 介紹了減輕相鄰梁體間碰撞的措施、橋梁伸縮縫處的支承寬度、縱向限位器的設(shè)計(jì)方法、橫向抗震擋塊的設(shè)計(jì)方法等研究方面的進(jìn)展, 分析了各國抗震設(shè)計(jì)規(guī)范對橋梁伸縮縫處支承寬度的規(guī)定, 同時(shí)指出目前我國在這方面研究的欠缺。
引言
最近20 余年, 地球上發(fā)生的多次地震災(zāi)害對橋梁抗震設(shè)計(jì)理論產(chǎn)生了巨大的影響。美國、日本等國, 對于傳統(tǒng)的抗震設(shè)計(jì)、分析方法有了重新的認(rèn)識, 并且開展了一系列深入的研究。其中在地震作用下, 相鄰橋跨的非同向運(yùn)動(dòng)及碰撞問題被認(rèn)為是影響結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)和抗震性能的一個(gè)重要因素。許多橋梁結(jié)構(gòu)的地震震害表明: 相鄰橋跨的非同向運(yùn)動(dòng)及碰撞是引起結(jié)構(gòu)破壞的主要原因。1989 年美國洛馬·普里埃塔(Loma Prieta) 地震中, 由于設(shè)計(jì)低估了相鄰橋跨間相對位移, 預(yù)留的支承面太窄, 致使舊金山-奧克蘭海灣大橋引橋的一跨落梁 ; 舊金山China Basin/Southern 高架橋1-280 處的下層主梁和立柱間的間距不足, 導(dǎo)致兩者發(fā)生碰撞, 引起構(gòu)件的剪力增大, 造成脆性剪切破壞 。1995 年日本阪神地震中, 西宮港大橋(主跨252 m 的鋼系桿拱橋) 第1 跨引橋落梁的原因主要是主橋和引橋間的相對位移過大, 橋墩的支承面太窄, 而支座、連接限位構(gòu)件又失效 。阪神地震勘查報(bào)告 指出: 橋梁支座破壞后, 橋梁連接構(gòu)造處的碰撞引起了結(jié)構(gòu)局部損壞和上部結(jié)構(gòu)的落梁。
基于對結(jié)構(gòu)震害的認(rèn)識, 最近20 年, 美國、日本等國的學(xué)者對地震作用下結(jié)構(gòu)的碰撞效應(yīng)進(jìn)行了大量的研究, 其中相鄰房屋建筑的碰撞效應(yīng)研究的比較多, 橋梁結(jié)構(gòu)的碰撞效應(yīng)研究的相對較少。為了減小相鄰橋跨的不同向振動(dòng)及碰撞的影響, 美國的加州地震設(shè)計(jì)規(guī)范(Caltrans , 1990) 推薦了相鄰框架橋的周期比不小于0.7 , 而且在伸縮縫處安裝限位器來限制相對位移, 并指定了限位器的設(shè)計(jì)方法; 日本橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范考慮了碰撞對相對位移的影響, 提出了考慮碰撞效應(yīng)的相對位移反應(yīng)譜, 在伸縮縫處安裝限位裝置限制相對位移, 防止地震中上部結(jié)構(gòu)落梁的發(fā)生, 也推薦了限位器的設(shè)計(jì)方法。而我國橋梁抗震設(shè)計(jì)及驗(yàn)算都只注重橋墩的強(qiáng)度和變形能力, 忽視對地震作用下相鄰橋跨的不同向振動(dòng)及伸縮縫處碰撞對相對位移的影響。我國西部由于地形的限制, 振動(dòng)特性相差較大的相鄰橋梁結(jié)構(gòu)非常普遍。因此開展地震作用下相鄰橋跨的非同向振動(dòng)、碰撞效應(yīng)及防落梁措施的研究, 對已有橋梁的抗震性能的評估、新建橋梁抗震的合理設(shè)計(jì)以及防落梁等抗震措施的改進(jìn)都具有直接的指導(dǎo)意義。
1 相鄰橋梁結(jié)構(gòu)地震碰撞效應(yīng)研究
1.1 接觸碰撞問題的分析方法
目前對于接觸碰撞問題的分析方法主要有3 種:恢復(fù)系數(shù)法、接觸單元法和拉格朗日乘子法。恢復(fù)系數(shù)法是一種傳統(tǒng)的方法, 它通過動(dòng)量守恒定律來分析兩個(gè)質(zhì)點(diǎn)的碰撞, 根據(jù)兩個(gè)質(zhì)點(diǎn)接觸前的狀態(tài)來判斷碰撞后的速度, 運(yùn)用恢復(fù)系數(shù)和動(dòng)摩擦系數(shù)模擬彈性或塑性碰撞以及接觸面的光滑性。恢復(fù)系數(shù)法可以處理兩個(gè)剛體間的碰撞問題, 它具有物理概念清楚、算法簡單的優(yōu)點(diǎn); 但恢復(fù)系數(shù)和碰撞接觸時(shí)間要事先給定, 不適合有限元分析是其缺點(diǎn)。接觸單元法是用兩個(gè)點(diǎn)對點(diǎn)的接觸單元來模擬結(jié)構(gòu)上兩相鄰節(jié)點(diǎn)間的碰撞。接觸單元由彈簧和阻尼器組成。用彈簧模擬接觸單元的剛度, 用阻尼器模擬碰撞過程中能量的耗散。接觸單元過去多采用線性彈簧模擬, 也有少數(shù)學(xué)者使用非線性赫茲彈簧模擬。接觸單元法可以處理結(jié)構(gòu)上兩指定節(jié)點(diǎn)間碰撞, 它的物理概念清楚、算法簡單,主要不足是不能處理三維任意接觸碰撞, 目前主要應(yīng)用領(lǐng)域?yàn)榻ㄖ锖蜆蛄航Y(jié)構(gòu)的碰撞分析。拉格朗日乘子法是用拉格朗日乘子引入接觸約束條件來求解碰撞問題。它不但可以處理任意節(jié)點(diǎn)與表面間的接觸碰撞, 而且也可以處理結(jié)構(gòu)上兩個(gè)指定節(jié)點(diǎn)間的碰撞問題。拉格朗日乘子法的優(yōu)點(diǎn)是精確滿足接觸碰撞條件; 缺點(diǎn)是增加方程自由度, 求解繁瑣。
1.2 相鄰橋梁結(jié)構(gòu)地震碰撞理論和試驗(yàn)研究
在相鄰建筑結(jié)構(gòu)碰撞效應(yīng)研究方面, Maison 、Anagnostopoulos、Fenves等應(yīng)用接觸單元法, 采用多自由度集中質(zhì)量體系對相鄰兩棟建筑的碰撞響應(yīng)進(jìn)行了研究, 他們研究的重點(diǎn)主要為接觸單元彈簧剛度、阻尼參數(shù)、相鄰建筑物的間距以及建筑物質(zhì)量分布等參數(shù)對結(jié)構(gòu)動(dòng)力反應(yīng)的影響。結(jié)果表明: 相鄰建筑結(jié)構(gòu)的碰撞對結(jié)構(gòu)的動(dòng)力反應(yīng)有很大的影響; 大多數(shù)情況下, 不考慮碰撞效應(yīng)低估了結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)。Maragakis 等(1991 年) 研究了梁體與橋臺間的碰撞對橋梁結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的影響。研究發(fā)現(xiàn)影響碰撞效應(yīng)的參數(shù)有橋臺處的伸縮縫間隙, 梁體與橋臺的質(zhì)量比、橋臺的剛度以及恢復(fù)系數(shù), 碰撞對柔性橋臺的影響尤為顯著。Jankowski采用三維多自由度體系, 對隔震高架橋梁伸縮縫處相鄰梁體間由于行波效應(yīng)引起的碰撞效應(yīng)和減小碰撞反應(yīng)的措施進(jìn)行了研究, 主要分析了伸縮縫縫隙間距大小對碰撞力和橋墩彎矩、剪力、位移的影響。結(jié)果表明: 間隙小碰撞次數(shù)多, 碰撞力小; 間隙大(仍能產(chǎn)生碰撞) 碰撞次數(shù)少, 碰撞力大; 縫隙間距較大(無碰撞) 和較小時(shí)對結(jié)構(gòu)動(dòng)力反應(yīng)影響較小, 而縫隙間距不大不小時(shí)對橋墩的受力最不利。Malhort 等針對兩直桿桿端的共線碰撞問題, 建立了分析模型, 用振動(dòng)理論進(jìn)行整個(gè)碰撞過程的分析, 對碰撞過程的力學(xué)機(jī)理、能量損失及碰撞時(shí)間進(jìn)行了研究, 其研究結(jié)果表明: 整個(gè)碰撞過程分為接觸和分離階段, 在接觸階段, 碰撞沖擊力使結(jié)構(gòu)在接觸點(diǎn)產(chǎn)生局部變形, 該局部變形激起結(jié)構(gòu)物的高階局部振動(dòng), 如直桿的軸向振動(dòng); 碰撞分離后, 這種高階局部振動(dòng)以波的形式局部傳播、反射, 并最終由阻尼的作用而消失。在對碰撞機(jī)理研究的基礎(chǔ)上, Mal-hort 采用恢復(fù)系數(shù)法對橋梁伸縮縫處相鄰梁體之間的碰撞效應(yīng)進(jìn)行了研究。Hong Hao 等 假定地震波為平穩(wěn)的隨機(jī)振動(dòng), 應(yīng)用Clough-Penzien 譜密度模型和Luco 和Wong 的理論模型推導(dǎo)出的相干函數(shù)來考慮地震動(dòng)的空間變化, 以7 跨簡支梁來模擬無限長橋, 分析地震動(dòng)空間變化對結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的影響。分析表明地震動(dòng)的空間變化對結(jié)構(gòu)的響應(yīng)影響較大。考慮地震動(dòng)空間變化后相鄰橋跨結(jié)構(gòu)的碰撞效應(yīng)被放大。對中等程度相關(guān)以及弱相關(guān)的地震波, 碰撞力能達(dá)到按一致地震動(dòng)輸入時(shí)的3 倍。Kawashima[15 ] 為了合理地考慮碰撞對相對位移的影響, 提出了考慮碰撞影響的相對位移反應(yīng)譜。應(yīng)用接觸單元法分析了間隙比、周期比、質(zhì)量比、譜速度和相對速度、地震震級和震中距等參數(shù)對相鄰橋跨最大相對位移的影響。分析發(fā)現(xiàn)碰撞會放大相鄰橋跨結(jié)構(gòu)間的最大相對位移。一般趨勢是, 碰撞對最大相對位移的放大效應(yīng)隨間隙的加大而減弱。而相對位移譜反應(yīng)譜對地震動(dòng)特性有高度的依賴性。Reginald DesRoches 用簡單的兩自由度碰撞模型, 研究了框架橋的動(dòng)力特性、地面運(yùn)動(dòng)、框架屈服以及限位器在單邊碰撞時(shí)對框架響應(yīng)的影響。然后又用一個(gè)4 自由度模型分析了雙邊碰撞的情況。分析表
明碰撞對高度不同向框架地震反應(yīng)的影響更顯著, 且碰撞是增大還是減小結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)與結(jié)構(gòu)的基本周期和地震波的卓越周期密切相關(guān)。Ping Zhu 等發(fā)展了一種三維接觸摩擦模型來模擬橋梁間的任意碰撞,結(jié)合了恢復(fù)系數(shù)法與接觸單元法的優(yōu)點(diǎn), 采用阻尼器來模擬能量耗散, 用彈簧模擬接觸剛度。阻尼系數(shù)通過恢復(fù)系數(shù)確定。這種模型的優(yōu)點(diǎn)是可以模擬三維任意接觸碰撞, 缺點(diǎn)是尋找接觸對是非常耗時(shí)的, 而且尋找算法是相當(dāng)復(fù)雜。并通過模型梁與橋臺以及兩模型梁之間的碰撞試驗(yàn)驗(yàn)證了這種模型的合理性, 試驗(yàn)表明這種碰撞模型能用于模擬多方向碰撞。
2 減輕碰撞及防落梁措施研究
2.1 減輕碰撞的措施
Jankowski對伸縮縫縫隙的合理間距及在碰撞接觸處安裝連接桿、阻尼器、硬橡膠墊、可壓碎裝置及沖擊傳遞裝置等減小碰撞的措施進(jìn)行了分析和討論。研究發(fā)現(xiàn)安裝連接桿和阻尼器在阻尼器的阻尼非常大, 連接桿的剛度非常大(上部結(jié)構(gòu)幾乎變成連續(xù))的情況下, 效果才最好, 但這樣無法容納溫度引起的變形。安裝硬橡膠墊也是在其剛度非常大時(shí)效果才較好; 可壓碎裝置由于在地震作用下很早就被壓碎, 因而效果不是很好。最后他們開發(fā)了一種荷載傳遞裝置, 這種裝置內(nèi)裝硅樹脂油灰, 因而在溫度引起的緩慢變形下, 幾乎沒有抗力, 而在碰撞沖擊下又變得非常剛。這樣有效地減輕了碰撞的影響。KAWASHIMA等分析了橡膠型限位器(在梁間的纜索式限位器一端安裝橡膠墊板) 減小碰撞的效果。在對安裝應(yīng)變硬化、應(yīng)變軟化及彈性橡膠墊板限位器的碰撞效果進(jìn)行了大量非線性動(dòng)力時(shí)程分析的基礎(chǔ)上, 研究發(fā)現(xiàn)橡膠型限位器能有效減小梁體的縱向位移和碰撞力, 橡膠墊板的滯回耗能對減小梁體的縱向位移及墩柱的非彈性反應(yīng)并不重要; 相比之下, 安裝應(yīng)變軟化型橡膠墊板的限位器減小梁體的位移和碰撞力的效果更好。Ping zhu 等(2004) 對帶有PC 鋼棒的限位器減輕碰撞的效果進(jìn)行了分析評估, 結(jié)果發(fā)現(xiàn)只要合理設(shè)計(jì)安裝限位器, 就能有效減小地震引起的碰撞作用。
2.2 支承寬度
防止上部結(jié)構(gòu)落梁最根本的措施是在伸縮縫支承處提供足夠的搭接長度。美國、日本等國在這方面做了大量的研究, 并將支承寬度寫入了規(guī)范(如表1) 。
Hong Hao 對縱向地震作用下相鄰橋跨間需求的搭接長度進(jìn)行了參數(shù)研究。結(jié)果表明: 當(dāng)橋梁的基頻與地震波的卓越頻率一致時(shí), 所需的搭接長度最大;當(dāng)各支承處地震波的相關(guān)性越小, 相位的變化與結(jié)構(gòu)的基本振型越不同向時(shí), 需求的搭接長度越大; 當(dāng)兩相鄰橋跨的基頻顯著不同時(shí), 兩相鄰橋跨的振動(dòng)特性的差別是引起相對位移的主要因素; 而當(dāng)兩相鄰橋跨的基頻相互接近時(shí), 地面運(yùn)動(dòng)的空間變化成為引起相對位移的主要因素。阻尼比、場地條件及地震動(dòng)強(qiáng)度對需求搭接長度都有影響, 增加結(jié)構(gòu)的阻尼是減小需求搭接長度最有效的途徑。另外, 國外一些學(xué)者經(jīng)過研究推薦了新的支承寬度計(jì)算方法。Priestley推薦用相鄰橋跨單獨(dú)計(jì)算出的峰值縱向位移之差的絕對值作為最小支承寬度。DesRoches推薦了一種新的最小支承寬度計(jì)算方法, 他認(rèn)為最小支承寬度為:
其中,D1 、D2 分別為按反應(yīng)譜計(jì)算的相鄰橋跨的峰值位移;ρ12 為相關(guān)系數(shù)。這種方法利用CQC 規(guī)則,通過一個(gè)相關(guān)系數(shù)考慮了相鄰橋跨的不同向振動(dòng)。
2.3 安裝縱向限位裝置
AASHTO 規(guī)范規(guī)定:當(dāng)可利用的支座寬度小于由以下經(jīng)驗(yàn)公式得到的最小值N (單位為mm) 時(shí),才需要安裝限位器,即:
其中,L 為框架的長度,m; H 為兩相鄰框架的平均高度,m; S 為支承的斜交角, (°) 。
限位器的設(shè)計(jì)地震力等于設(shè)計(jì)加速度系數(shù)乘以兩框架中較輕者的重量。不需進(jìn)行位移校核,但支座寬度必須滿足最小需要。缺點(diǎn):限位器設(shè)計(jì)的主要目的是控制位移,而AASHTO 方法仍是基于力的設(shè)計(jì)方法。
Caltrans 規(guī)范假定在地震期間支座完全失效,并假定柱頂?shù)募铀俣扰c地面的峰值加速度相等的情況下,采用等效單自由度模型,使用彈性譜分析的方法求出最大位移,用兩相鄰框架位移較小者控制設(shè)計(jì)。缺點(diǎn):忽略了支座的作用,忽略了地基和柱子柔性對地面運(yùn)動(dòng)的放大。
日本橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定限位器的設(shè)計(jì)地震力等于2 倍的設(shè)計(jì)加速度系數(shù)乘以鉸處的豎向反力。缺點(diǎn):限位器設(shè)計(jì)的主要目的是控制位移,而日本橋梁規(guī)范的方法仍是基于力的設(shè)計(jì)方法。
Priestley(1996 年) 根據(jù)能力設(shè)計(jì)思想提出一種限位器設(shè)計(jì)方法,認(rèn)為限位器的設(shè)計(jì)力為:
FR = VF1 - VF2 ,
其中,VF1 、VF2是每個(gè)框架中所有柱子的超強(qiáng)剪切能力之和。這種方法明顯的缺點(diǎn)是忽略上部結(jié)構(gòu)的慣性力,沒考慮相鄰框架不同向振動(dòng)。
Trochalakis推薦一種新的限位器設(shè)計(jì)方法。他通過大量參數(shù)分析,最后回歸出伸縮縫處相鄰梁體最大相對位移為:
其中,Davg = ( D1 + D2 )P2 ; TL 、TS 分別為相鄰橋跨的長周期與短周期。這種方法考慮了相鄰橋跨的周期對相對位移的影響,但未考慮相鄰橋跨的動(dòng)力相互作用。
DesRoches提出一種新的限位器設(shè)計(jì)方法。將相鄰橋跨解耦單獨(dú)進(jìn)行反應(yīng)譜分析,得到各自的峰值位移,再利用相關(guān)系數(shù),考慮相鄰橋跨的振動(dòng)相位差,通過CQC 得到伸縮縫處的相鄰梁體的相對位移,并用等效線性化的方法考慮了墩柱的彈塑性。這種方法的不足是未考慮橋臺、碰撞的影響。
Saiidi推薦了3 種新限位器設(shè)計(jì)方法: (1) WP2法; (2) ELSDR(等效線性靜力限位器設(shè)計(jì)) 方法; (3) 修正Caltrans 法。
W/2 法與其他方法不同之處是在地震中允許主梁脫座但不落梁。主梁落座后,由限位器承擔(dān)橋跨一半的重量。脫座后約束力仍處理成靜載似乎不太合理。
ELSDR(等效線性靜力限位器設(shè)計(jì)) 方法要區(qū)分固定還是滑動(dòng)支座。包括以下步驟: (1) 通過驗(yàn)算固定支座的能力,驗(yàn)算滑動(dòng)支座處位移來確定是否需要限位器; (2) 假定限位器的數(shù)量; (3) 驗(yàn)算約束系統(tǒng)的位移;(4) 驗(yàn)算限位器中的應(yīng)力,確保它們保持彈性; (5) 增加或減少限位器數(shù)量以滿足力和位移標(biāo)準(zhǔn)。這種方法的優(yōu)點(diǎn)是預(yù)測的反應(yīng)與實(shí)際反應(yīng)的相關(guān)性較好,而且也考慮了橋臺的影響;其缺點(diǎn)是設(shè)計(jì)過程稍顯復(fù)雜。
修正Caltrans 法是Caltrans 法和ELSDR 法的結(jié)合。它首先驗(yàn)算確定支座是否失效,如果支座不失效,不需要設(shè)計(jì),只安裝最少數(shù)量的限位器;如果支座失效,按原來的Caltrans 法設(shè)計(jì)。
1996 年W·Tanzo 建議在連續(xù)梁活動(dòng)支座與主梁間安裝粘彈性荷載傳遞裝置。能有效控制梁體縱向位移,均衡地震力在橋墩間的分配。
2002 年DesRoches使用形狀記憶合金的超彈性特性,對形狀記憶合金限位器在橋梁中的應(yīng)用進(jìn)行了試驗(yàn)研究和理論分析。對多跨簡支梁橋的各種工況研究表明:形狀記憶合金限位器比傳統(tǒng)的限位器更有效,它通過形狀記憶合金提供的高阻尼能有效地限制橋梁墩(臺) 處的相對位移。
2003 年Kawashima 提出在連續(xù)梁活動(dòng)支座與主梁間安裝磁流變(MR) 阻尼器來控制相鄰橋跨相對位移及碰撞效應(yīng)。提出兩種方案:一種是摩擦阻尼方案;另一種是兩步阻尼方案。研究發(fā)現(xiàn)兩種方案都能有效地減小梁體縱向位移減輕碰撞。
2.4 橫向剪力鍵設(shè)計(jì)方法
Caltrans 橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范將剪力鍵分為內(nèi)部剪力鍵(從墩、臺上深入梁體內(nèi)部) 與外部剪力鍵(位于墩、臺上梁體的兩側(cè),相當(dāng)于國內(nèi)的擋塊) 。并將剪力鍵按高厚比α= h/d 分為3 類:α< 0.5 時(shí)為滑動(dòng)剪切摩擦型;0.5 <α< 1.0 時(shí)為壓- 拉桿型;α> 1.0 時(shí)為彎曲梁型。
剪力鍵的設(shè)計(jì)能力等于名義能力乘以強(qiáng)度折減系數(shù)
= 0185 ,即Vpr =
VN 。
Sami Megally 等 對橋臺上可犧牲的剪力鍵的抗震性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究。使用7 個(gè)內(nèi)部剪力鍵和6 個(gè)外部剪力鍵試件進(jìn)行了擬靜力和動(dòng)力試驗(yàn), 根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果對Caltrans 現(xiàn)有的剪力鍵設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了評估,并推薦了新的設(shè)計(jì)方法。研究發(fā)現(xiàn): (1) 內(nèi)部剪力鍵的含筋率在0.32 %～0.63 %之間比較合適, 高厚比宜為0.3～0.5 , 高寬比約0.7 ; (2) 使用目前Caltrans
給出的摩擦系數(shù), 用滑動(dòng)剪切摩擦型預(yù)測嚴(yán)重低估了剪力鍵的能力, 會造成樁基先于剪力鍵破壞, 建議在滑動(dòng)剪切摩擦模型中用鋼筋的極限抗拉強(qiáng)度代替屈服強(qiáng)度; (3) 不應(yīng)當(dāng)用強(qiáng)度折減系數(shù)進(jìn)一步減小外部剪力鍵的名義能力; (4) 彎曲型剪力鍵具有較高的延性和耗能能力; (5) 建議在剪力鍵與橋臺前墻之間留有施工縫, 并在橋臺前墻剪力鍵下方后張拉預(yù)應(yīng)力。
3 結(jié)束語
綜上所述, 美國、日本在分析了大量上部結(jié)構(gòu)碰撞及落梁震害的基礎(chǔ)上, 研究的工作主要集中在縱橋向。為了減小相鄰橋梁結(jié)構(gòu)的不同向振動(dòng)及碰撞效應(yīng)的影響, 美國、日本的規(guī)范均采取了相應(yīng)的應(yīng)對措施。對橫橋向梁體與抗震擋塊間碰撞效應(yīng)雖然沒做大量研究, 但美國的Caltrans 規(guī)范規(guī)定了橫橋向的內(nèi)部、外部剪力鍵的設(shè)計(jì)方法, 并在不斷改進(jìn)和完善。反觀我國至今仍沒有一種切實(shí)可行的方法來考慮相鄰橋梁結(jié)構(gòu)的不同向振動(dòng)及碰撞效應(yīng)的不利影響, 更沒有提出限位器及抗震擋塊的設(shè)計(jì)方法。因此目前我國亟需開展地震作用下相鄰橋梁結(jié)構(gòu)的非同向振動(dòng)、碰撞效應(yīng)及防落梁措施的研究, 這將對已有橋梁的抗震性能的評估、新建橋梁抗震的合理設(shè)計(jì)以及防落梁等抗震措施的改進(jìn)都具有直接的指導(dǎo)意義。
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